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产品与设计 姬春梅·ABS 树脂注塑模具及成型零部件的设计

以图椭圆的长轴和短轴为坐标轴建立直角坐标系 有磨损形成，便于导套的替换。导套尺寸见图 20。
( 图中未示出 )，则椭圆方程为 ：

x 2 + y 2 =
(d ) 2 / 2 (d cos ) 2 / a 2 1
d
将 x= -S，y=h 带入上式解得 ：
2
S= d 1 ( − 1− b 2 )
2 d 2 tana
斜通孔处塑件厚度 b 越小，斜通孔倾角 α 越大，
则塑件与型销 10 的干涉值 s 越小。分析表明，s 值随
图 20 导套示意图
d 的增大而减小。对图 1 塑件而言。D=12 mm，b=3
3.9 脱模机构设计
mm，α=45。s=0.19 mm，显然产生的干涉 s 值远远小
（1）脱模力的计算
于塑件允许的弹性变形，所以不影响小型芯抽芯。也
采用公式进行计算
不损坏塑件。
3.8 合模导向机构设计 F = 8 Eε tL cosα ( f − tgα ) + 10 B
×
（1）合模导向的导柱设计 d 1− µ K 1
式中 ：
导柱的直径在 12~63 mm 之间，按经验 d(直径)
F d — 脱模力， N ；
与 B( 模板宽度 ) 比值 d/B 在 0.06~0.1 区间内。一般情
B— 塑件与开模方向垂直抽的平面上的投影面积，
况下，导柱的导向段以及固定段直径的尺寸和形位公
2
cm ；
差关系按照包容原则处理，最大实体尺寸为轴工作尺
E— 塑料拉伸弹性模量，3.2~3.4 ；
寸的极限，且轴的实际工作尺寸要小于尺寸公差值。
ε— 塑料收缩率，0.005 ；
导柱端部的先导部分采用半球形式，以便其进出
t— 塑件壁厚，mm ；
导向孔顺利。安装与模板间采用过渡配合 H7/n6，导
α— 斜度，1º ；
向段与导套孔间采用动配合 H7/f6。固定段表面的粗
μ— 塑料泊松比，0.38 ；
糙度为 R a 1.6 μm，导向段表面的粗糙度为 R a 0.8 μm。
f— 摩擦因素，0.45~0.75 ；
导柱采用 T8A 型的钢材作为锻造材料，其表面坚硬，
L— 型芯长度，mm。
且坚韧难以磨损，型芯也不易断，淬火后材料硬度达
10 ×
到 HRC55~60。其结构示意图见图 19。 F d = 2× 8× . 3 14× 2 . 3 × 1− 3 3 . 0 . 0 005× 2× 200 × cos 1° ( 450.0 . 1 0078 − tg 1° )
8× . 3 14× 2 . 3 × 10 × . 0 005× 2× 200 cos 1° ( 450.0 − tg 1° )
3
F = 2× × =610 N
d
1− 3 . 0 . 1 0078
（2）脱模机构
本塑件是采用推件板脱模机构，由两根推杆，一
个推板和副型芯组成，其特点是推杆、推件板加工简
图 19 导柱示意图
单，安装方便，维修容易，使用寿命长。为了方便塑
（2）合模导向的导套设计
件的整体脱模及不对塑件造成变形和损坏。
导套主要用于维修模具以及加工模板的方便。导
（3）推杆尺寸
柱和导套间采用动配合 H7/f7 的模式配合工作，导套 推杆的直径为 8 mm。推出尺寸如图 21。材料选
和模板间采用过渡配合 H7/m6 模式配合工作。导套内
用 T8A 经退火处理，头部局部淬火，上段表面达到
外表面粗糙度为 R a 1.6 μm，并采用耐磨的 T8A 型优质
54~58 HRC。
钢材材料，同时对导套表面进行淬火工艺处理，使其
硬度为 HRC50~55。导套硬度相对于导柱硬度低 5 度
为好，长时间工作后导套呈现磨损现象，而导柱却没
图 21 推杆的示意图

年
2019 第 45 卷 ·59·