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原材料与配方 张作鑫 等·S 用量对 HNBR 共混胶力学性能及耐热油性能的影响

同理，共混胶的拉断强度规律与 100% 定伸应力 伸强度下降。扯断伸长率基本不发生变化。
相似，先下降后上升。同时由于 S 的加入，会在反应 2.4 S 用量对共混胶耐热油老化性能的影响
中生成多硫键，而多硫键较长，在外力作用下容易发 将共混胶在 175℃ ×72 h，46# 液压油老化条件下
生变形，因此扯断伸长率上升。如图 3、图 4 所示 进行耐热油老化性能的测试，实验结果如表 4 所示。
表 4 S 用量对共混胶耐热油老化性能的影响
分组 0# 1# 2# 3# 4# 5#
175℃ ×72 h 耐热油老化
邵尔 A 硬度 / ° 83 83 81 74 76 82
拉伸强度 /MPa 17.2 15.4 13.4 12.5 10.8 11.1
拉断伸长率 /% 140 170 186 196 162 165
50% 定伸应力 /MPa 6.4 4.6 4.0 3.7 4.2 4.0
100% 定伸应力 /MPa 12.5 9.5 7.7 7.1 7.6 7.7

从表 4 中可以看出，经耐热油老化实验后，共混
胶硬度比老化前大，随着 S 用量增加，共混胶硬度仍
旧先减小后增大，拉伸强度先减小后变大，50% 定伸
应力和 100% 定伸应力具有同样的规律。耐热油老化
过程中，没有氧气参与氧化反应，只有共混胶内部分
子链之间的再交联，因此硬度和 100% 定伸应力均比
图 3 S 用量对共混胶拉断强度的影响
老化前大。由于 HNBR 与 FKM 均发生继续交联反应，
使得共混胶交联密度变大，拉伸强度变大。同时由于
应力集中点更多，扯断伸长率比老化前小。

3 结论
（1）随着 S 用量增加，HNBR/FKM 共混胶硫化
程度降低，硫化时间变短 ；硬度、拉伸强度、100%
定伸应力均先变小后变大，扯断伸长率先变大后变小。
（2）经热空气老化后，HNBR/FKM 共混胶硬度
变大，拉伸强度减小，扯断伸长率基本不发生变化。
（3）经热油老化后，共混胶硬度、拉伸强度、
100% 定伸应力均先减小后增大，扯断伸长率先变大
图 4 S 用量对共混胶扯断伸长率的影响
后变小。
2.3 S 用量对共混胶耐热空气老化性能的影
响
参考文献 ：
将共混胶在 175℃ ×72 h 热空气老化条件下进行 [1] 张丙文，杨金晓，朱琨，等 . 氢化丁腈橡胶在工程机械上的应
耐热空气老化性能的测试，实验结果如表 3 所示。 用 [J]. 机械工程师，2001(5):32~33.
[2] Xu D, Karger-Kocsis J, Major Z, et al. Unlubricated rolling
表 3 S 用量对共混胶耐热空气老化性能的影响
分组 0# 1# 2# 3# 4# 5# wear of HNBR/FKM/MWCNT compounds against steel[J].
175℃ ×72 h 耐热空气老化 Journal of Applied Polymer Science, 2010, 112(3):1 461~
邵尔 A 硬度 92 92 92 90 87 95 1 470.
拉伸强度 /MPa 14.5 13.0 12.4 11.3 11.0 11.9 [3] 田帅承，李再峰 . 氟橡胶 / 氢化丁腈橡胶复合材料的性能与结
拉断伸长率 /% 45 43 47 47 43 44 构研究 [J]. 橡胶工业 , 2017, 64(10):581~585.

由表 3 可知，热空气老化后，共混胶硬度变大， [4] 李超芹，胡海华，梁滔，等 . 氟橡胶耐乙醇汽油性能的研究 [J].
特种橡胶制品，2017(3):23~26.
这是由于老化过程中共混胶继续发生交联反应所致。
[5] 郑书军，高福年，咸新河，等 . 汽车发动机耐高温带底盘
拉伸强度随着 S 用量变大而减小，这是由于 S 生成的 多唇口气门阀杆氟橡胶油封的研制 [J]. 橡胶科技，2017,
多硫键不耐热空气老化，在老化过程中容易断键，使 15(3):32~37.
得交联密度变大，进而容易产生应力集中点，使得拉

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