Page 112 - 《橡塑技术与装备》2023年1期
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橡塑技术与装备 CHINA RUBBER/PLASTICS TECHNOLOGY AND EQUIPMENT
计算如下。 表 1 配置表
迁移损失（%）=[（室温下试样的初始重量）− 增塑剂质量比
示例 1-1 1，4-DINCH TEHTM 9:1
试样在烘箱中放置后的重量）/ 室温下试样的初始重
示例 1-2 1，4-DINCH TEHTM 7:3
量 ]×100 示例 1-3 1，4-DINCH TEHTM 5:5
示例 1-4 1，4-DINCH TEHTM 3:7
a. 挥发性损失
示例 1-5 1，4-DINCH TEHTM 1:9
制造的试样在 100 ℃下工作 168 h，并测量试样
示例 1-6 1，4-DPHCH TEHTM 7:3
的重量。 示例 1-7 1，4-DPHCH TINTM 5:5
挥发损失（%）=[（初始样品重量 − 工作后试样 示例 1-8 1，4-DEHCH TINTM 5:5
重量）/ 初始试样重量 ]×100
增塑剂物理性能评价项目及测量方法 的 St-A（Isu Chemical Co.）作为润滑剂，在 98 ℃
b. 硬度 下以 700 r/min 的转速进行混合和混合。通过使用辊
肖氏（肖氏 “A”）硬度在 25 ℃时，根据 ASTM 磨机，在 160 ℃下进行 4 min 的加工，并使用压力机，
D2240 测量 3T 10s。 在 180 ℃进行 3 min（低压）和 2.5 min（高压）的加
c. 抗拉强度 ： 工，以制造试样。
使用 U.T.M 测试仪器（制造商 ： Instron，型号 ： 对于试样，根据测量方法对每个试验项目硬度、
4466）以 200 mm/min（1T）的十字头速度拉动后， 强度、拉伸伸长率、延伸率、迁移率、挥发性公差进
根据 ASTM D638 测量试样的切割位置。拉伸强度的 行了评估，结果可以确定，与仅使用氢化产品的实施
计算如下。 例和对应于传统邻苯二甲酸酯基产品的比较显示出较
抗拉强度（kgf/mm<2>）= 荷载值（kgf）/ 厚度 差的伸长率、伸长率保持率和拉伸保持率，在 500 ℃
（mm）× 宽度（mm） 环境中，保持力差，物理性能损失严重。
d. 延伸率 ： 此外，仅使用偏苯三甲酸酯产品在塑化效率和低
使用 U.T.M 以 200 mm/min（1T）的十字头速度 延伸率方面显示出明显的缺点，并且确定为不适合作
拉动后，根据 ASTM D638 测量试样的切割位置。延 为塑化效果的材料。与使用氢化对苯二甲酸酯基材料
伸率的计算如下。 的示例相比，混合了对苯二甲酸酯基材料和偏苯三甲
伸长率（%）=[ 伸长后长度 / 初始长度 ]×100 酸酯基材料显示出明显较差的物理性能，包括迁移损
拉伸和伸长率保持率的测量 失、挥发性损失、拉伸和伸长率保持率，以及伸长率。
通过在 100 ℃加热 168 h，并测量试样的剩余拉 尤其是迁移性能和拉伸保持力明显恶化。此外，如使
伸和伸长率特性，来测量拉伸和伸长率保持率。测量 用乙酰柠檬酸盐或环氧化油（除偏苯三甲酸酯材料外）
方法与上述拉伸强度和延伸率的测量方法相同。 作为环己烷 1，4- 二酯（混合增塑剂，与使用偏苯三
e. 耐寒性 ： 甲酸酯材料的情况相比，改善效果不显著。特别是，
将制作的五个试样在特定温度下放置 3 min，然 在使用环氧化油的情况下，不可能提高耐寒性、抗拉
后敲击。测量了五分之三破裂的温度。 强度和伸长率，在使用乙酰柠檬酸的情况下，提高耐
（7）增塑剂物理性能评价结果 寒性的可能性很大
通过使用制备实例中制备的材料，实例和对比实 在混合用作增塑剂的环己烷 1，4- 二酯基材料和
施例的配置如下表 1 所示。在实例和比较实施例中使 偏苯三甲酸酯基材料的情况下，额外添加环氧化油的
用的增塑剂材料中，制备实施例中未描述的材料是市 情况下，获得了良好的效果，并且如果使用环己烷 1，
售的，并且是 LG Chem 的产品。 4- 二酯基材料作为增塑剂，要求将环氧化油作为第三
试样参照 ASTM D638 制造。关于 100（质量） 种材料进行混合。
份的聚氯 乙烯树脂（PVC（LS100S）），50（质量） 特别是，如果仅使用偏苯三甲酸酯材料和环氧化
份的在实例中制备的每种增塑剂组分，以及 5（质量） 油，而未使用环己烷 1，4- 二酯基材料（对比实施例
份稳定剂 RUP-144（Adeka Korea），40（质量）份 2-3），则不可能提高耐寒性，延伸率低于预期。
MYA 1T（MYA Co.）作为填料，将 0.3 份（按重量计） 如果使用环己烷 1，4- 二酯材料，偏苯三甲酸酯
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