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橡塑技术与装备（橡胶） CHINA RUBBER/PLASTICS TECHNOLOGY AND EQUIPMENT (RUBBER)

P y K 1 — 化学品、油品系数，取 K 1 =1 ； P y — 化学品、油
L DW = K T K 1 V 1
( 690 − 4µ y ) K 品平均温度下的蒸汽压，kPa，P y =0.5(P y1 +P y2 )，其中
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式中 ： L DW — 拱顶 罐年大呼 吸蒸发损 耗量， m / P y1 为储罐内液面最低温度所对应的蒸汽压，kPa、P y2
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a ； V 1 — 泵送液体入罐量， m ； K— 单位换算常数， 储罐内液面最高温度所对应的蒸汽压，kPa ； μ y — 化
180+N
K=51.6 ； K T — 周 转 系 数，N ＞ 36 时，K T = ， 学品蒸汽摩尔质量， g/mol。
6N
项目储罐大呼吸废气主要计算参数及计算结果见
N ≤ 36 时，取 K T =1。N 为储罐年周转次数，N=Q/V，
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其中 Q 为储罐年周转量， m /a、V 为储罐容积， m ； 表 13。
表 13 项目固定顶储罐 “ 大呼吸 ” 废气计算一览表
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位置 油品名称 N(次 / 年) K T P y /kPa μ y /(g . mol ) V 1 /m 3 L DW /(m . a ) ρ/(kg . m ) L DW1 /(t . a )
罐区 裂解油 309 0.26 22 50 18550 4.2 850 3.56
② 小呼吸废气 ΔT— 大气温度的平均日温差，本评价取 10 ℃； F p —
储罐由于昼夜温度的升降变化引起储罐内气体压 涂料系数，取 F p =1.46 ； C 1 — 小直径油管修正系数，
力变化，使混合蒸汽排出而产生 “ 小呼吸废气 ”。项 根据下式计算 ：
目储罐小呼吸废气排放量参照 SH/T3002-2000《石油 当 D ≥ 9.14 m 时，C 1 =1 ；
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库节能设计导则》附录 A 中推荐的小呼吸蒸发损耗计 当 1.83 m ＜ D ＜ 9.14 m 时，C 1 =a+b D +e D 2+f D ，
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算公式进行计算，计算公式如下 ： a=8.262 6×10 ，b=7.363 1×10 ，e=1.309 9×10 ，
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 P  . 0 68 f=1.989 1×10 。
L DS = . 0 024K 2 K    D . 1 73 H . 0 51 ∆ T 5 . 0 F p C 1
3 
-
 a P P  项目储罐小呼吸废气主要计算参数及计算结果见
式中 ： L DS — 拱顶罐年小呼吸损耗量， m /a ； K 2 表 14。
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— 单位换算系数，K 2 =3.05 ； K 3 — 化学品、油品系 ③ 储罐的呼吸总损失
数，本评价取 K 3 =1 ； P— 化学品、油品本体温度下的 本项目储罐蒸发的气体直接排入大气中，储罐区
蒸汽压，kPa ； P a — 当地大气压，本次评价取 101.325 在运营期间的呼吸总损失见表 15。
kPa ； D— 储罐直径， m ； H— 罐内气体空间高度，m ；
表 14 项目固定顶储罐 “ 小呼吸 ” 废气计算一览表
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3 .
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位置 化学品名称 储罐数量 P/kPa D/m H/m C 1 L DS /(m a ) L DS1 /(t a )
罐区 裂解油 2 22 2 0.2 0.32 0.05 0.04
表 15 储罐非甲烷总烃总损失一览表
损失量（t/a） 排放速率
大呼吸 小呼吸 总量 （g/s）（Kg/h） 排放高度 /m 罐区宽 /m 罐区长度 /m 防治措施
3.56 0.04 3.6 0.12 0.43 2 15 7 直排
3.2.2 废水 ② 职工生活用水
（1）用水情况 本项目职工总人数约 40 人，按每人每天用水量
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① 循环冷却用水 50 L 计，日生活用水量为 2 m /d，年用量为 700 m /a。
项目轮胎热裂解产生的烟气通过循环水进行冷 （2）废水产生
却，每台裂解炉配备一套冷却设备，即共设置 12 套循 项目营运期产生的废水主要包括循环排污水、含
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环水冷却设备（冷却塔循环水量每台 30 m / h）。冷却 油废水和职工生活污水。
水在循环过程中有一定的蒸发量，并定期排污，根据 ① 循环排污水 (W1)
一般工程经验，冷却塔每天运行时间为 10 h，每套冷 项目共设置 12 套循环冷却设备，配备有 12 台冷
却设备的循环水损耗量约为 3 m /d（按循环量的 1% 却塔。冷却水在循环一段时间后需要定期排污，排水
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计）。因此本项目的循环冷却水补水量为 36 m /d，即 量为按循环水量的 0.3% 计，则每套设备排水量 0.9 t/d，
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12 600 m /a。 12 套设备排污量为 10.8 t/d，即 3 780 t/a。根据一般

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