Page 101 - 2020-15

测试与分析 康永·废轮胎的热裂解处理工艺工程化分析

表 9 轮胎 450 ℃裂解气组分定量 vol.%
CO N 2 O NO H 2 S
CO 2 H 2 NO 2
非烃类组分
10.8 15.2 10.9 42.3 ppm 2.1 pp m 1 300 ppm 8.7 ppm
甲烷 乙烷 乙烯 丙烷 丁烷 异丁烷 戊烷 其他烃类
烃类组分
26.7 4.6 6.3 4.6 4.6 0.5 3.1 12.7
表 10 轮胎裂解气燃烧废气污染物监测数据 mg/m 3
监测项 颗粒物 铜 锌 硫化氢 臭气浓度 苯 甲苯
浓度 9.6 1.5×10 -4 1.1×10 -3 ＜ 9.9×10 -3 1 650（无量纲） 0.141 0.316
监测项 SO 2 NO x 非甲烷总烃 丙酮 二甲苯 丙烯
浓度 259 73 4.48 2.7×10-3 0.103 0.427

表 11 轮胎裂解气燃烧废气污染物源强 mg/ m 3 排气筒 ：由示意图可知，3 根单根排气筒为间歇排放
项目 NOx SO 2 烟尘 H 2 S 非甲烷 苯 甲苯 二甲苯 臭气 废气，等效排气筒为 24 h 不间歇排放废气。
总烃 浓度
浓度 73 353 9.6 4.1 4.48 0.141 0.316 0.103 1 650

排气筒排放时间的确定 ：① 单根排气筒 ：根据表
1 和示意图 6 可知，以 1#、2# 裂解炉为例，每个裂解
周期内，1# 设备裂解气产生燃烧废气的时间共 12 h，
与其成组的 2# 裂解设备和 1# 设备之间存在 4 h 的时
间差，因此收集 1#、2# 燃烧废气的 1 号排气筒每 24 图 6 裂解气燃烧废气排放时间示意图
h 的工作时间为 16 h，其中前 4 h 和后 4 h 均只有一台
根据以上产污系数及碱式喷淋脱硫除尘净化塔的
裂解炉在工作，中间 8 h 为两台裂解炉同时工作，为
净化效率计算裂解气燃烧烟气污染物产生、排放情况
保守评价，单根排气筒的排放时间按 8 h 计 ；② 等效
如表 12 所示。
表 12 裂解气燃烧污染物产生、排放情况
-3
-3
污染源 排放高度 污染物 产生浓度 /(mg . m ) 排放浓度 /(mg . m ) 排气筒排放速率 /kg . h -1 净化效率 /% 标准限值
3
mg/m kg/ h
烟尘 9.6 1.44 0.005 85 20 3.5
二氧化硫 353 106 0.36 70 200 2.6
氮氧化物 73 58 0.2 20 200 0.77
裂解炉燃烧室、 H2S 4.1 4.1 0.014 — 0.33
15 m
废气燃烧室 非甲烷总烃 4.48 4.48 0.015 120 10
苯 0.141 0.141 0.000 6 0 12 0.5
甲苯 0.316 0.316 0.001 2 40 3.1
二甲苯 0.103 0.103 0.000 3 70 1.0
（3） 储油罐区废气 (G4) 占 26%~33%， 中质 馏分 约占 31%~37%， 重质 馏分
根据建设单位提供的资料，项目共设置储油罐 ( 拱 33%~43%。考虑到轻质馏分更易挥发，为保守评价，
3
顶罐 )2 个，每个有效容积为 30 m ，直径 2 m，长 10 m。 本次评价罐区大小呼吸废气以汽油来近似考虑轮胎裂
本项目日产燃料油 45 t，燃料油密度按 0.85 kg/L 计， 解燃料油的损耗情况。
3
3
则为 53 m /d，即 18 550 m /a。项目燃料油仅在院区 ① 大呼吸废气
内存储一天的量，然后由专业油品运输车卖掉。储罐区 储罐在进行收发作业 ( 包括卸料、输转、发货 ) 时，
废气包括油罐大呼吸、小呼吸废气和燃料油装车废气。 由于液面的升降变化引起储罐内气体压力变化，使混
项目燃料油采用浸没式液下装车，装车过程中， 合蒸汽排出而产生 “ 大呼吸废气 ”。项目储罐包括固
鹤管插入罐车底部且一直位于液面下，大大降低了油 定顶罐及内浮顶储罐两种，储罐大呼吸废气排放量参
品的飞溅，减少了油品的挥发损耗，因此油品装车过 照《石油库节能设计导则》(SH/T3002-2000) 附录 A
程损耗的量很小。本次评价储油罐区主要考虑油罐的 中推荐的大呼吸蒸发损耗计算公式进行计算，计算公
大小呼吸废气。 式如下 ：
根 据文 献 资 料，轮 胎 裂解 油 中 轻质 馏 分 含量 约 拱顶罐 ( 固定顶罐 )

2020 第 46 卷 ·47·
年