Page 134 - 《橡塑技术与装备》2023年10期
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橡塑技术与装备 CHINA RUBBER/PLASTICS TECHNOLOGY AND EQUIPMENT
因此约束 B 处的 Y、Z 两个方向的平移自由度和 X、Z 轴的自重影响不可忽略，因此除施加外部载荷外还需
轴的旋转自由度，释放 X 方向的平移自由度和 Y 轴的 要施加重力场，其方向应与外部载荷方向一致，外部
旋转自由度，至此完成两个支承处的约束设置。 载荷为已知量，F=1 470 N。
施加外部载荷时，由于主轴较长，质量较大，主
图 4 主轴径向变形云图
上图是经计算后得到的在外部载荷 F=1 470 N 作 对于支承处的径向刚度值，除了轴承本身的刚度
用下，施加了标准重力场，将主轴变形量放大 560 倍 值外，轴承座的刚度、支撑箱体的刚度以及加工装配
后的径向变形云图，由此可得 y 1 =1.068 8 mm。 都是重要的影响因素，想要精确的计算出支承处的刚
值的计算 度值非常困难。考虑到设备已经投入使用，因此支承
3.2 y 2
在计算 y 1 值完成后，可以直接探测支承处的支反 处的刚度值已经是一个定值，此处径向刚度值仅取轴
力，由此计算支承处的弹性变形量。 承本身的数值。支承 A 处为两个圆锥滚子轴承，型号：
32030 ；支承 B 处为一个深沟球轴承，型号 ： 6224 ；
按照手册的图表查得 [5] ：
3
K A =1 200×10 N/mm
3
K B =750×10 N/mm
图 5 主轴支承处支反力 代入式（3）（4）后，计算得到 y 2 = 0.018 5 mm。
图 6 主轴支承跨距变化时的轴端挠度计算值
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