Page 73 - 《橡塑技术与装备》2019年14期（7月下半月塑料版）

产品与设计 杨高峰·半结构带柄盖口杯注塑模具的设计

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得知 ： F` ≤ 25.4×10 N
所以注塑机的锁模力能够满足要求。
7.2.2 注射压力的校核
J54-S200/400 注 射机的 最大 注射 压力 为 109
MPa，能够满足 ABS 塑料成型所需要 T 的注射压力
80~140 MPa 的要求 [26] 。
7.3 材料厚度与注射机开模行程的校核
材料厚度的校核
图 22 熔接痕 H min <H<H max
式中 ： H min 为注射机允许的最小厚度，H min =165
改变冷却系统如图，加长滑块处冷却水道，使不
mm ； H max 为注射机允许的最大厚度，H max =406 mm。
同的冷却产生的变形缩小。由于熔接痕不可避免，在
则 H=204 mm
调试模具时，采用增大流速，温度，压力等方法使熔
所以能够满足上面的要求。
接痕不明显。
注射机开模行程应大于模具开模时取出塑件（包
括浇注系统 ) 所需要的开模距，即满足下式 ：
7 注射机有关工艺参数的校核
S k ≥ H 1 +H 2 +(5~10)
7.1 注射量的校核
式中 ： S k — 注射机的行程，S k =160 mm ；
本塑件采用一模一腔的结构，由上面的计算结果
可知 ： H 1 — 脱模距离（顶出距离 )，H 1 =40 mm ；
V g =46.813 cm ； V j =0.78 cm 3 H 2 — 塑件高度 + 浇注系统高度，H 2 =98 mm。
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则 H 1 + H 2 +10 mm ＝ 148 mm<160 mm
故每次注射需要的塑料为 ：
G=0.78+46.813=47.593 cm 3 所以能够满足要求。
由于注射机 J54-S200/400 的标称注射量为 400
3
3
cm ，大于 47.593 cm ，所以满足要求。 8 成型零部件的结构形式
7.2 锁模力与注射压力的校核 8.1 凹模的结构设计
中小型凹模宜采用整体式凹模，本设计采用整体
7.2.1 锁模力的校核
式凹模，这是因为凹模板厚度为 25 mm，比较薄，模
由于高压塑料熔体充满型腔时，会产生一个很大
板尺寸也较小，采用整体式并不会浪费材料，整体式
的推力，这个力应小于注射机的公称锁模力，否则将
产生溢料现象 [23~25] ，即 ： 凹模的优点是 ：强度大，塑件上不会产生拼模缝痕迹。
8.2 型芯的结构设计
F 锁 ≥ p×A 分
凸模的装配形式有模体与底板一体式，底板装配
式中 ： F 锁 — 注射机的公称锁模力，N ；
式，螺钉配合底板式。本模具属于小型模具，为了减
F 锁 =900 kN ；
少模具零件的加工量和便于加工，采用过渡配合（H7/
P— 注射时型腔内注射压力，P=25 MPa ；
m6) 将型芯压入模具，型芯底部用凸肩固定。
A 分 — 塑件和浇注系统在分型面上的垂直投
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影面积之和，mm 。 8.3 成型零部件的工作尺寸的计算
成型零部件中与塑件接触并决定塑件几何形状的
A 分 = nA 1 +A 2
各处尺寸，称为工作尺寸，它包括型腔深度与型芯高
其中 ： A 1 为单个塑件在分型面上的投影面积，
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mm ； A 2 为流道凝料（包括浇口 ) 在分型面上的投影 度尺寸、型腔和型芯径向尺寸、成型零件中心距。根
2
面积，mm 。 据与塑件熔体或塑件之间产生摩擦磨损之后尺寸的变
本模具采用一模一腔。因此 A 分 =A 1 =602.74 mm 2 化趋势，可将工作尺寸分为三类：①孔类尺寸（A 类 )；
②轴类尺寸（C 类 ) ；③中心距类尺寸（C 类).任何
则：
2
F`=p×A 分 =25 MPa×602.74 mm =1 506.9 kN 制品都有一定的尺寸要求，制品成型后的实际尺寸与
基本尺寸之间的误差叫制品的尺寸偏差。引起制品产

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