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橡塑技术与装备（橡胶） CHINA RUBBER/PLASTICS TECHNOLOGY AND EQUIPMENT (RUBBER)

表 4 不同硫磺用量 TPV 热空气老化前后拉断强度和 量影响较小。这是因为未加 S 胶料 A1 中橡胶未交联，
断裂伸长率 加入 S 后橡胶交联且破碎，橡胶相的模量增加，因此
标号 A1 A2 A3 A4 A5
热空气老化前拉断强度 /MPa 14.5 11.1 15.1 14.3 15.2 100% 定伸强度增加。
热空气老化后拉断强度 /MPa 19.5 11.8 12.2 14.3 14.5 热空气老化后 TPV 的 100% 定伸与老化前规律相
热空气老化前断裂伸长率 /% 1 168 358 449 492 533
热空气老化后断裂伸长率 /% 829 410 443 444 449 同。而老化前后 TPV 的 100% 定伸强度变化不明显，
说明 TPV 具有一定的耐老化性。
2.2.3 不同硫磺用量对 TPV 热空气老化前后
表 5 不同硫磺用量 TPV 热空气老化前后 100% 定伸强度
永久变形的影响 标号 A1 A2 A3 A4 A5
图 2 为 TPV 热空气老化前后胶料常温定伸 300% 老化前 100% 定伸强度 /MPa 2.1 2.9 2.7 2.6 2.7
老化后 100% 定伸强度 /MPa 2.2 2.6 2.7 2.6 2.7
放置 24 h 后，自然恢复 24 h 后的永久变形，热空气
老化前 A1 胶料永久变形较大，随着 S 用的增加，胶
3 结论
料永久变形一直减少，这是因为被破碎的橡胶粒子相
（1）随着 S 用量的增加，MPU 橡胶的硫化速度
当于物理交联点作用，硫化程度越大，在相同的伸长
增加，硫化程度增大，焦烧时间缩短。
率的情况永久变形越小。
（2）S 一旦加入，热空气老化前后 TPV 硬度提升，
但 S 用量对硬度的影响不大 ；老化后除未加 S 的胶料，
其余胶料硬度低于老化之前。
（3）S 一旦加入，热空气老化前后 TPV 断裂伸长
率和拉断强度下降，随着硫化用量的增加，断裂伸长
率和拉断强度增加 ；除未加 S 的胶料，其余胶料断裂
伸长率和拉断强度低于老化之前。
（4）随着 S 用量的增加，热空气老化前后 TPV 的
永久变形减小，热空气老化后永久变形大于老化之前。
（5）MPU/TPEE TPV 具有一定的耐热空气老化
性能。

参考文献 ：
图 2 不同 S 用量 TPV 热空气老化前后永久变形
[1] 冯芝娟，王诗凝，程超，等 . 动态硫化方法制备 NBR/TPEE
热空气老化后的永久变形规律与老化前类似，但 热塑性硫化橡胶的研究 [J]. 弹性体，2015,25(02):66~69.
[2] 姚鹏军 . 特种热塑性硫化胶的相态结构、形成机理与性能关系
是永久变形都略大于老化之前，这是因为在老化过程
及其加工流变性能 [A]. 第十三届全国流变学学术会议，西安，
中，橡胶塑料发生热氧老化反应，橡胶塑料分子链发 2016.
生断裂，分子链的长度减小，分子链在外力的作用下 [3] 王灿灿，刘情情，王兆波 . 乙烯 - 醋酸乙烯共聚物 / 丁苯橡胶
热塑性硫化胶的压缩 Mullins 效应及其可逆回复 [J]. 青岛科技
更容易发生质心的改变。
大学学报 ( 自然科学版 )，2016,37(01):56~61.
2.2.4 不同硫磺用量对 TPV 热空气老化前后 [4] 王娇娜，马利婵，贾彬彬，等 .PET/TPEE 复合纳米纤维膜的
100% 定伸强度的影响 制备及其性能研究 [J]. 化工新型材料，2016,44(07):27~29.
如表 5，未加 S 的胶料 A1 的 100% 定伸强度为 2.1 [5] 司朋飞，王丽，罗发亮，等 . 双螺杆反应挤出制备 MAH 接枝
TPEE 材料工艺条件及其与 PLA 挤出共混性能的研究 [J]. 塑
MPa，加入 S 后胶料的 100% 定伸强度增加且受 S 用 料工业，2015,43(05):10~13+51.

Effect of different sulfur content on physical and mechanical properties
of MPU/TPEE dynamic vulcanized thermoplastic elastomer before and
after hot air aging

Li Changhao, Deng Tao
(Qingdao University of Science & Technology, Qingdao 266042, Shandong, China)

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